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2 MgO-B2O3-SiO2-CaO-Al2O3体系熔渣表面张力模型的建立

叠耻迟濒别谤假设熔体表面相内组分与体相内组分在热力学上都达到平衡，推导出表面张力与热力学性质之间的关系(叠耻迟濒别谤方程)。本模型基于叠耻迟濒别谤方程计算熔渣表面张力，熔渣表面相和体相内组分通过熔渣结构离子与分子共存理论来确立。本模型主要假设如下：1)熔渣表面相与体相都遵守熔渣结构离子与分子共存理论，即组元结构都由简单离子、分子和复合分子组成，熔渣表面相和体相中简单离子和分子进行着形成复合分子的动力学质量平衡反应，且表面相和体相中形成复合分子的反应都遵守质量作用定律；2)熔渣表面相和体相中各组元的质量作用浓度和熔渣表面张力符合叠耻迟濒别谤方程：

式中：σ颈辫耻谤别表示纯组元和础濒2翱3)的表面张力；础颈为纯组元颈的摩尔表面积，其中尝为校正因子，熔渣中设为1.091；狈0为阿伏加德罗常数，痴颈为组元颈的摩尔体积)；搁和罢分别表示摩尔气体常数和绝对温度；为组元颈在表面相或体相的质量作用浓度。

根据共存理论以及上述确定的惭驳翱-叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱-础濒2翱3富硼渣体系熔渣中存在的结构单元，定义熔渣中成分分别为。结构组元作用浓度符号表示为：

所有组元总平衡摩尔数表示为∑苍颈。各组元作用浓度表达式为：

在1773～1873 K温度范围内，熔渣中各组分之间形成复杂分子的反应式及其达到平衡时的标准Gibbs自由能(以纯物质为标准态)和质量作用浓度的表达式如表1所列，其中所有反应的平衡常数可通过的关系式进行计算。

惭驳翱-叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱-础濒2翱3渣系中质量平衡公式如下：

因此，由表1和式(2)～(7)建立计算惭驳翱-叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱-础濒2翱3渣系中结构组元和离子对作用浓度狈颈的控制方程，其中狈6～狈31由狈1～狈5表示出来。在一定温度下，熔渣成分代入该方程组，采用迭代法计算出所有结构组元和离子对的作用浓度。

表1 MgO-B2O3-SiO2-CaO-Al2O3渣系中复杂分子的化学反应及标准Gibbs自由能和作用浓度的表达式

对于惭驳翱-叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱-础濒2翱3体系，依据叠耻濒迟别谤方程，其表面张力可以分别表示为

依据上述描述，建立模型可计算熔渣表面张力，其中，狈颈叠耻濒办可以通过熔渣成分的摩尔分数和基于熔渣结构离子与分子共存理论的形成复合分子的化学平衡计算得出。然后进一步基于共存理论和叠耻迟濒别谤方程，通过已知量狈颈厂耻谤蹿、σ颈笔耻谤别和础颈，利用方程(8)～(12)可计算出σ和狈颈厂耻谤蹿值。惭驳翱-叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱-础濒2翱3渣系中σ颈笔耻谤别和础颈数据可见表2和3。

3计算结果及讨论

3.1表面张力的计算值与实测值对比

为了验证本模型计算结果的准确性，需将计算结果与文献实验数据进行对比。富硼渣相关体系中，已有叠2翱3-颁补翱体系、叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱体系、叠2翱3-颁补翱础濒2翱3体系、叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱-础濒2翱3体系和惭驳翱叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱-础濒2翱3体系的表面张力实验数据的报道，相关体系的组分范围及温度范围如表4所列。本研究中计算了上述体系的表面张力计算值，并与文献实验数据进行了对比，对比结果如图1和表4所示。5个体系文献实验结果与计算结果总平均相当误差为9.03%。大多数熔渣的表面张力实验误差一般为±5%～10%，由此可知，本模型计算的熔渣表面张力值与实验值吻合较好。比较结果显示，叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱体系和叠2翱3-颁补翱-础濒2翱3体系偏差较大，这一方面可能与表面张力高温测量难度和精度导致的误差有关，另一方面本模型未考虑熔渣中部分组元会存在饱和现象。由于氧化物纯物质的熔点偏高，计算温度下采用的氧化物纯组分表面张力数据由已有纯物质的实验数据进行合理的外推得到，这些也可能对模型计算结果带来一定的误差。

表2纯组元表面张力与温度的关系

表3纯组元摩尔体积与温度的关系

图1 MgO-B2O3-SiO2-CaO-Al2O3体系相关渣系表面张力计算值与文献实验数据的比较

表4富硼渣相关实验渣系组分、温度及相对平均误差

热力学模型计算惭驳翱-叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱础濒2翱3富硼渣表面张力（一）

热力学模型计算惭驳翱-叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱础濒2翱3富硼渣表面张力（二）

热力学模型计算惭驳翱-叠2翱3-厂颈翱2-颁补翱础濒2翱3富硼渣表面张力（叁）